Ảnh hưởng của nguồn điện phân tán lên bảo vệ lưới điện phân phối và giải pháp khắc phục

Chia sẻ: _ _ | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:8

Thêm vào BST

Báo xấu

51
lượt xem 7
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Bài viết trình bày giải pháp đơn giản và hiệu quả cho việc phối hợp đảm bảo tính chọn lọc của các bảo vệ trên lưới điện phân phối dạng hình tia khi có các nguồn điện phân tán kết nối vào. Giải pháp này rất thuận lợi vì hiện tại các thiết bị bảo vệ trên lưới điện phân phối như rơle quá dòng điện, tự đóng lại (TĐL) đều là các các thiết bị kỹ thuật số, đồng thời khắc phục được các vấn đề như làm mù các rơle quá dòng điện hay tác động sai, làm mất tính chọn lọc của TĐL – cầu chì và cầu chì – cầu chì.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Ảnh hưởng của nguồn điện phân tán lên bảo vệ lưới điện phân phối và giải pháp khắc phục

ẢNH HƯỞNG CỦA NGUỒN ĐIỆN PHÂN TÁN LÊN BẢO VỆ LƯỚI ĐIỆN PHÂN PHỐI VÀ GIẢI PHÁP KHẮC PHỤC ThS.ĐẶNG TUẤN KHANH TÓM TẮT Báo cáo trình bày giải pháp Bộ môn Hệ thống điện - Trường ĐH Bách khoa TPHCM đơn giản và hiệu quả cho việc phối hợp đảm ThS.PHAN HỒNG THẮNG Công ty tư vấn xây dựng điện Hòa Bình – PEC bảo tính chọn lọc của các bảo vệ trên lưới điện SV.NGUYỄN ĐỨC NHÂN phân phối dạng hình tia khi có các nguồn điện Bộ môn Hệ thống điện - Trường ĐH Bách khoa TPHCM phân tán kết nối vào. Giải pháp này rất thuận lợi vì hiện tại các thiết bị bảo vệ trên lưới điện phân phối như rơle quá dòng điện, tự đóng lại các vấn đề cho việc chỉnh định, chọn lựa các thiết (TĐL) đều là các các thiết bị kỹ thuật số, đồng bị bảo vệ cũng như phối hợp các thiết bị bảo vệ thời khắc phục được các vấn đề như làm mù trên lưới điện phân phối. các rơle quá dòng điện hay tác động sai, làm mất tính chọn lọc của TĐL – cầu chì và cầu chì Vấn đề phối hợp bảo vệ trên lưới điện phân – cầu chì. Tuy nhiên trong khuôn khổ của báo phối hình tia bằng cách sử dụng các thiết bị bảo cáo này, vấn đề phối hợp không chọn lọc của vệ như rơle quá dòng điện, TĐL, và cầu chì đã TĐL – cầu chì khi có các nguồn điện phân tán được ứng dụng rộng rãi trên thực tế từ rất lâu. Sự trên lưới điện phân phối được tập trung phân tích. Bên cạnh đó, dựa vào phần mềm Etap các phối hợp này mang đến nhiều lợi ích khi có sự cố mô phỏng được thực hiện cho các trường hợp xảy ra như là loại trừ và giảm tác động xấu của sự khác nhau cho một lưới điện phân phối điển cố, hạn chế mất điện diện rộng và thời gian mất hình nhằm minh họa giải pháp được đề xuất. điện, tăng cường độ tin cậy và nâng cao sự ổn định cung cấp điện. Tuy nhiên, với sự tham gia của các nguồn phân tán vào lưới điện phân phối, T I. GIỚI THIỆU rong vòng 3 năm trở lại đây, các nguồn chúng có thể sinh ra một số trường hợp bảo vệ điện phân tán dạng điện mặt trời, năng thiếu chính xác, không phối hợp được giữa các lượng gió, và năng lượng sinh khối đã thiết bị bảo vệ, mất tính chọn lọc của TĐL – cầu và đang phát triển mạnh mẽ vì chính sách ưu chì hay của cầu chì – cầu chì. Điều này dẫn đến đãi về giá bán điện của Việt Nam đối với các giảm độ tin cậy, làm mất ổn định cung cấp điện nguồn năng lượng tái tạo này. Chính sách ưu khi có sự cố xảy ra. Những vấn đề này cần phải đãi về giá như Quyết định số 13/2020/QĐ-TTg được quan tâm nghiên cứu và đưa ra các giải ngày 06/04/2020 về cơ chế khuyến khích phát pháp có tính khả thi. triển điện mặt trời tại Việt Nam, Quyết định số Ảnh hưởng của nguồn điện phân tán đến 39/2018/QĐ-TTg ngày 10/9/2018 về cơ chế hỗ dòng điện ngắn mạch trong lưới điện phân phối trợ phát triển các dự án điện gió tại Việt Nam, và cần được quan tâm vì có thể tạo ra các ảnh hưởng Quyết định số 08/2020/QĐ-TTg ngày 05/3/2020 xấu đến phối hợp bảo vệ trên lưới điện phân phối. về cơ chế hỗ trợ phát triển các dự án điện sinh Giải pháp được đưa ra là phải kiểm tra lại sự phối khối tại Việt Nam. Nhờ vậy mà các loại hình hợp bảo vệ khi có nguồn điện phân tán tham gia nguồn điện phân tán ứng với công suất vài MW vào lưới điện phân phối. Việc chỉnh định lại các ra đời và tham gia cung cấp điện bằng cách kết thiết bị bảo vệ được thực hiện dễ dàng cho các nối vào lưới điện phân phối hiện đang rất phổ rơle quá dòng điện, TĐL dạng vi xử lý hay kỹ biến. Mặt tốt của các nguồn điện phân tán này thuật số. Ngoài việc xây dựng mô phỏng ảnh là đảm bảo cung cấp điện cho địa phương, giảm hưởng của nguồn điện phân tán đến lưới điện công suất chạy trên các đường dây truyền tải, góp phân phối bằng cách sử dụng phần mềm Etap, phần tăng độ tin cậy và giảm tổn thất truyền tải. báo cáo còn trình bày các bước thực hiện của giải Mặt xấu cũng không thể tránh khỏi đó là sinh ra pháp khắc phục vấn đề phối hợp bảo vệ.  BẢN TIN HỘI ĐIỆN LỰC MIỀN NAM - THÁNG 6 / 2020 15
 Báo cáo được tổ chức thành bốn phần, phần cầu chì, trong khi đường đặc tính tác động chậm II trình bày tóm tắt về phương pháp phối hợp của TĐL nằm phía trên đặc tính thời gian cắt bảo vệ truyền thống cho một lưới điện phân tổng của cầu chì. phối điển hình. Phần III xem xét ảnh hưởng Với giả thiết chỉnh định một lần TĐL, khi có xấu của nguồn điện phân tán đến phối hợp bảo sự cố thoáng qua TĐL tác động mở máy cắt trước vệ truyền thống và giải pháp khắc phục được khi dây chì bắt đầu nóng chảy. Sau khoảng thời đề ra nhằm giải quyết vấn đề này, đồng thời gian tự đóng lại đã được chỉnh định, TĐL bắt dựa trên phần mềm Etap các trường hợp khác đầu đóng lại máy cắt. Nếu lúc này sự cố không nhau được mô phỏng để minh họa. Phần cuối còn nữa thì đóng điện lại thành công, cung cấp đưa ra kết luận và hướng nhiên cứu tiếp theo. điện lại bình thường. Còn nếu sự cố vẫn còn II. PHƯƠNG PHÁP PHỐI HỢP CỦA TỰ tồn tại thì cầu chì phải đứt và đặc tính tác động ĐÓNG LẠI – CẦU CHÌ chậm của TĐL sẽ có nhiệm vụ dự phòng mở A. Phương pháp truyền thống: máy cắt theo đường đặc tính cắt chậm để loại trừ sự cố cho trường hợp vì lý do nào đó mà cầu Trên một xuất tuyến phân phối, ba thiết bị chì không đứt. Cuối cùng là rơle quá dòng điện bảo vệ thông dụng là rơle quá dòng điện được nằm ở đầu xuất tuyến đóng vai trò làm bảo vệ dự đặt ở đầu xuất tuyến, tự đóng lại được đặt ở đầu phòng với đặc tính tác động nằm trên cao nhất hay giữa xuất tuyến, và cầu chì được đặt các như Hình 1. nhánh rẻ. Tất cả chúng phải được phối hợp với nhau và đảm bảo tính chọn lọc. Sự phối hợp B. Ảnh hưởng của nguồn điện phân tán đến của TĐL – cầu chì được quan tâm và phân tích bảo vệ truyền thống và giải pháp khắc phục: trong báo cáo này. Có hai cách phối hợp giữa Khi nguồn điện phân tán được bổ sung vào TĐL và cầu chì đó là trường hợp tiết kiệm cầu xuất tuyến phân phối ở bất cứ nơi nào phía dưới chì và trường hợp không tiết kiệm cầu chì. Vì so với rơle quá dòng điện và TĐL cũng sẽ làm ưu điểm tiết kiệm nên trường hợp tiết kiệm cầu thay đổi Ifmax và Ifmin, và làm tăng dòng điện chì được khuyến nghị sử dụng cho việc phối qua cầu chì so với TĐL hay rơle quá dòng điện. hợp của TĐL – cầu chì. Hậu quả là sự phối hợp sẽ mất tính chọn lọc nếu dòng điện ngắn mạch lớn hơn Ifmax. Một hậu quả khác là dòng điện đi qua TĐL IRec sẽ nhỏ hơn dòng điện đi qua cầu chì IFuse, cầu chì có thể nóng chảy trước khi TĐL tác động mở máy cắt theo đặc tính tác động nhanh. Để giải quyết vấn đề này giải pháp khắc phục được đưa ra và trình tự thực hiện theo các bước sau: Bước 1: Khi có nguồn điện phân tán tham gia vào lưới điện phân phối, cần xem xét đến sự phối hợp bảo vệ của TĐL – cầu chì. Nếu sự phối hợp không đảm bảo tính chọn lọc thì chuyển Hình 1. Sự phối hợp bảo vệ của tự đóng lại – cầu chì sang Bước 2. Hình 1 cho thấy rằng các thiết bị bảo vệ Bước 2: Tính toán các dạng ngắn mạch tại vị phối hợp theo cách sao cho tất cả các dòng trí đầu nhánh và cuối nhánh mà cầu chì bảo vệ điện sự cố nằm trong khoảng giới hạn từ dòng để xác định hai giá trị dòng điện Ifmax và Ifmin. điện ngắn mạch cực tiểu của nhánh Ifmin đến Bước 3: Cài đặt các đặc tính của các bảo vệ dòng điện ngắn mạch cực đại của nhánh Ifmax . dựa trên phương pháp đã trình bày trong phần Đường đặc tính tác động nhanh của TĐL nằm II-A với các giá trị dòng điện giới hạn Ifmax và dưới đặc tính thời gian nóng chảy tối thiểu của Ifmin.  16 BẢN TIN HỘI ĐIỆN LỰC MIỀN NAM - THÁNG 6 / 2020
 Bước 4: Với sự xuất hiện của nguồn điện điện ngắn mạch cực đại trên nhánh xảy ra tại phân tán, dòng điện ngắn mạch đi qua TĐL IRec Bus 3 khi có nguồn DG1, còn dòng điện ngắn nhỏ hơn dòng điện đi qua cầu chì IFuse. Do đó, mạch cực tiểu ở vị trí cuối đường dây là tại Bus đặc tính tác động nhanh của TĐL đã chọn ở 7 khi không có nguồn DG1. Tính toán các giá Bước 3 cần được hiệu chỉnh thông qua việc xác trị cài đặt cho các thiết bị bảo vệ như rơle quá định giá trị nhỏ nhất của tỷ số IRec /IFuse được dòng điện, TĐL, và chọn cỡ cầu chì được thực tính bằng cách sử dụng mạch tương đương hiện dựa trên phần mềm Etap. trong trường hợp xấu nhất. Giá trị của tỷ số IRec /IFuse tính được bằng Bước 5: Đường đặc tính tác động nhanh của việc xây dựng mạch tương đương ở Hình 3, kết TĐL được hiệu chỉnh bằng cách nhân đường quả là: đặc tính này với giá trị nhỏ nhất của tỷ số IRec IRec ZDG1 (1) = =0.501 /IFuse đã được tính ở Bước 4. Các đường cong IFuse ZTh +ZDG1 đặc tính của TĐL dạng kỹ thuật số thì dễ dàng được điều khiển nên việc hiệu chỉnh này là có Với: ZDG1 : Tổng tổng trở của nguồn DG1 tính khả thi cao. và tổng trở của máy biến áp T1. III. PHÂN TÍCH ẢNH HƯỞNG CỦA ZTh : Tổng trở tương đương Thevenin NGUỒN ĐIỆN PHÂN TÁN LÊN LƯỚI ĐIỆN của mạng nhìn từ nguồn DG1. PHÂN PHỐI: A. Cấu trúc lưới điện phân phối điển hình: Xét một lưới điện phân phối có công suất ngắn mạch Ssc = 1000 MVA, cung cấp điện cho hai xuất tuyến Feeder 1 và Feeder 2 thông qua một máy biến áp có công suất 15 MVA và đoạn đường dây 69 kV, mỗi nhánh được phối hợp bảo vệ bằng rơle quá dòng điện, TĐL, và cầu chì. Hình 2. Mạch tương đương tính toán giá trị tỷ số IRec /IFuse Hai máy phát đồng bộ DG1 và DG2 đóng vai trò như nguồn điện phân tán, có công suất lần lượt là 4 MW và 3 MW được đấu nối vào mỗi xuất tuyến như Hình 2 và thông số các phần tử có giá trị được cho từ Bảng 1 đến Bảng 5. Để đơn giản cho phân tích trong báo cáo này giả sử rằng khi xét phối hợp bảo vệ của TĐL – cầu chì chỉ cho nguồn điện phân tán nhánh đó kết nối vào còn nguồn nhánh còn lại không kết nối. Khảo sát trường hợp có nguồn DG1 kết nối vào nhánh Feeder 1, nguồn DG2 không tham gia vào nhánh Feeder 2. Khi xuất hiện nguồn DG1 sẽ làm cho mất tính phối hợp chọn lọc của TĐL – cầu chì đối với trường hợp tiết kiệm cầu chì đã nói ở mục II-A. Để giải quyết vấn đề này có thể vận dụng giải pháp đã trình bày ở phần II-B. Xem xét dòng điện ngắn mạch khi có sự cố Hình 3. Lưới điện phân phối có nguồn điện phân tán kết nối vào xảy ra ở nhánh Feeder 1, dễ nhận thấy là dòng  BẢN TIN HỘI ĐIỆN LỰC MIỀN NAM - THÁNG 6 / 2020 17
 Bảng 1. Thông số phụ tải của lưới điện phân phối Tải Công suất (MW + jMVar) Tải Công suất (MW + jMVar) L1 0.8+0.47j L3 0.9+0.6j L2 1.5+1j L4 0.9 Bảng 2. Thông số đường dây của lưới điện phân phối Đường dây Điểm đấu nối R + jX (Ω/km) Chiều dài (km) Line Grid Bus Grid – Bus 1 0.235+0.46j 3.05 Line Feeder 1 Bus 2 – Feeder 1 0.367+0.474j 3.75 Line Feeder 2 Bus 2 – Feeder 2 0.239+0.4j 5.5 Line 1 Bus 3 – Bus 7 0.134+0.174j 0.148 Line 2 Bus 3 – Bus 9 1.34+0.174j 0.104 Line 3 Bus 4 – Bus 6 1.34+0.174j 0.362 Line 4 Bus 4 – Bus 10 0.426+0.155j 0.189 Bảng 3. Thông số các máy phát đồng bộ Tên máy phát Cấp điện áp (kV) Công suất (MW) Trở kháng Xd(%) X2(%) X0 (%) DG1 13.8/13.8 4 20 10 7 DG2 13.8/13.8 3 10 10 7 Bảng 4. Thông số các máy biến áp Tên MBA Cấp điện áp (kV) Công suất (MVA) Trở kháng (%) Tổ đấu dây T-15 13.8/69 15 10 YNyn0 T1 13.8/13.8 5.5 5 YNd1 T2 13.8/13.8 4 5 YNd1 T3 0.4/13.8 5.5 5 YNd1 T4 0.4/13.8 4 5 YNd1 Bảng 5. Bảng chọn lựa cầu chì của hãng Chance loại Fuse Link (K) Tên cầu chì Thông số chì Tên cầu chì Thông số chì F1 140A F12 80A F2 140A F23 100A F11 80A F24 80A  18 BẢN TIN HỘI ĐIỆN LỰC MIỀN NAM - THÁNG 6 / 2020
 Bảng 6. Kết quả tính toán dòng điện ngắn mạch trên nhánh Feeder 1 Không có nguồn DG1 Có nguồn DG1 IRec/IFuse khi có Vị trí NM Loại NM nguồn DG1 IFuse (A) IRec (A) IFuse (A) IRec (A) ABC 2428 2428 3274 2428 0.742 Bus 3 A-G 1496 1496 4085 2049 0.502 ABC 2407 2407 3237 2407 0.744 Bus 7 A-G 1479 1479 3974 1990 0.501 Bảng 6 trình bày kết quả tính toán dòng điện ngắn mạch gồm dòng điện ngắn mạch ba pha (ABC) và dòng điện ngắn mạch một pha chạm đất (A-G) cho cả hai trường hợp có nguồn và không có nguồn DG1 tham gia kết nối vào lưới điện phân phối. Kết quả cho thấy dòng điện ngắn mạch sau khi có nguồn DG1 tham gia vào lưới điện sẽ cao lên như trong Bảng 6. Điều này dẫn đến có thể phá vỡ sự phối hợp của TĐL – cầu chì trong trường hợp tiết kiệm cầu chì. Khi chưa có nguồn DG1, dựa vào phần mềm Etap mô phỏng kết quả phối hợp của TĐL – cầu chì được minh họa như Hình 4, kết quả cho thấy lúc có sự cố ba pha sau cầu chì F1 thì tự đóng lại REC1 và cầu chì F1 vẫn đảm bảo sự phối hợp tốt. Nghĩa là khi có sự cố ngắn mạch ba pha TĐL luôn tác động trước so với cầu chì. Hình 5. Phối hợp bảo vệ nhánh Feeder 1 có nguồn DG1 khi xảy ra ngắn mạch ba pha Trường hợp có nguồn DG1 tham gia vào nhánh Feeder 1, dòng điện ngắn mạch qua cầu chì F1 là 3.274 kA trong khi dòng điện qua tự đóng lại REC1 là 2.428 kA dẫn đến cầu chì F1 nóng chảy ứng với thời gian 0.0565 giây so với thời gian tác động nhanh của TĐL là 0.0573 giây. Điều này dẫn đến khả năng mất tính phối hợp chọn lọc của TĐL – cầu chì. Hình 5 minh họa chi tiết kết quả sự phối hợp các đặc tính của Hình 4. Phối hợp bảo vệ nhánh Feeder 1 chưa có nguồn DG1 khi TĐL – cầu chì bằng phần mềm Etap. xảy ra ngắn mạch ba pha  BẢN TIN HỘI ĐIỆN LỰC MIỀN NAM - THÁNG 6 / 2020 19
 Hình 6. Hiệu chỉnh phối hợp bảo vệ nhánh Feeder 1 có nguồn DG1 khi xảy ra ngắn mạch ba pha Áp dụng giải pháp được trình bày ở phần II-B để hiệu chỉnh đặc tính tác động nhanh của TĐL, kết quả đạt được minh họa như Hình 6. Kết quả cho thấy rằng sau khi được hiệu chỉnh nhân với tỷ số cực tiểu IRec/IFuse là 0.501 thì thời gian tác động nhanh của tự đóng REC1 lại là 0.0497 giây so với thời gian nóng chảy của cầu chì F1 là 0.0565 giây. Như vậy, sự phối hợp bảo vệ đã đảm bảo tính chọn lọc cho trường hợp tiết kiệm cầu chì. Lưu ý là TĐL phải phối hợp với cầu chì có thời gian nóng chảy nhanh nhất trong nhánh Feeder 1 trường hợp có nhiều cầu chì trên nhánh Feeder 1 nằm sau tự đóng lại REC1. Hoàn toàn tương tự, các bước thực hiện tính toán phối hợp bảo vệ cho nhánh 2 và vẫn để đơn giản là không xét đến sự xuất hiện của nguồn DG1 ở nhánh Feeder 1. Kết quả tính toán dòng điện ngắn mạch trên nhánh Feeder 2 được trình bày trong Bảng 7. Bảng 7. Kết quả tính toán ngắn mạch trên nhánh Feeder 2 Không có nguồn DG2 Có nguồn DG2 IRec/IFuse khi có Vị trí NM Loại NM nguồn DG2 IFusee(A) IRec(A) IFuse(A) IRec(A) ABC 2204 2204 3253 2204 0.678 Bus 4 A-G 1337 1337 3556 1802 0.507 ABC 2072 2072 3008 2040 0.678 Bus 8 A-G 1230 1230 2980 1507 0.506 20 BẢN TIN HỘI ĐIỆN LỰC MIỀN NAM - THÁNG 6 / 2020
Khi chưa có nguồn DG2, dựa vào phần mềm Etap mô phỏng kết quả phối hợp của TĐL – cầu chì được minh họa như Hình 7, kết quả cho thấy lúc có sự cố ba pha sau cầu chì F2 thì tự đóng lại REC2 và cầu chì F2 vẫn đảm bảo sự phối hợp tốt. Nghĩa là khi có sự cố ngắn mạch ba pha TĐL luôn tác động trước so với cầu chì. Hình 7. Phối hợp bảo vệ nhánh Feeder 2 chưa có nguồn DG2 khi Hình 8. Phối hợp bảo vệ nhánh Feeder 2 có nguồn DG2 khi xảy xảy ra ngắn mạch ba pha ra ngắn mạch ba pha Tuy nhiên khi có nguồn DG2 tham gia vào nhánh Feeder 2, dòng điện ngắn mạch qua cầu chì F2 là 3.253 kA trong khi dòng điện đi qua tự đóng lại REC1 là 2.204 kA, dẫn đến cầu chì F2 nóng chảy ứng với thời gian 0.0573 giây so với thời gian tác động nhanh của TĐL là 0.0574 giây. Điều này dẫn đến khả năng mất tính phối hợp chọn lọc của TĐL – cầu chì. Hình 8 minh họa chi tiết kết quả sự phối hợp các đặc tính của TĐL – cầu chì bằng phần mềm Etap. Hình 9. Hiệu chỉnh phối hợp bảo vệ nhánh Feeder 2 có DG2 khi xảy ra ngắn mạch ba pha  BẢN TIN HỘI ĐIỆN LỰC MIỀN NAM - THÁNG 6 / 2020 21
 Cũng áp dụng giải pháp đề xuất để hiệu Nghĩa là có thể khi sự cố thoáng qua xảy ra chỉnh đặc tính tác động nhanh của TĐL, kết có thể làm cho cầu chì đứt trước khi TĐL tác quả đạt được minh họa như Hình 9. Kết quả động. Do đó, giải pháp đã được đề ra và các cho thấy rằng sau khi được hiệu chỉnh nhân bước thực hiện cũng được đề xuất nhằm khắc với tỷ số cực tiểu IRec/IFuse là 0.506 thì thời phục vấn đề này. gian tác động nhanh của tự đóng REC2 lại Bên cạnh đó, dựa vào phần mềm Etap các là 0.0497 giây so với thời gian nóng chảy của trường hợp sự cố có và không có nguồn điện cầu chì F2 là 0.0573 giây. Như vậy, sự phối phân tán đã được mô phỏng, minh họa sự hợp bảo vệ đã đảm bảo tính chọn lọc cho phối hợp bảo vệ của TĐL – cầu chì để thấy trường hợp tiết kiệm cầu chì. Cũng lưu ý là rõ giải pháp đề ra là khả thi và có thể áp dụng tự đóng lại REC2 phải phối hợp với cầu chì vào thực tế. có thời gian nóng chảy nhỏ nhất trong nhánh Feeder 2 trường hợp có nhiều cầu chì trên Tuy nhiên, trong báo cáo này chỉ xem nhánh Feeder 2 nằm sau tự đóng lại REC2. xét trường hợp sự cố pha và sự tham gia của nguồn điện phân tán dạng máy phát điện IV. TỔNG KẾT đồng bộ vào lưới phân phối gay ảnh hưởng Các nguồn điện phân tán tham gia vào đến sự phối hợp của TĐL – cầu chì. Hướng lưới điện phân phối gay ra các ảnh hưởng nghiên cứu tiếp theo sẽ xem xét cho trường trực tiếp đến sự tính toán phối hợp bảo vệ hợp sự cố chạm đất. Mở rộng hơn nữa, nghiên trên lưới điện phân phối. Cụ thể trong báo cứu ảnh hưởng giữa các nhánh lên phối hợp cáo này quan tâm vấn đề về sự phối hợp của bảo vệ khi các nhánh đều có nguồn điện phân TĐL – cầu chì trường hợp tiết kiệm cầu chì. tán, và các dạng nguồn điện phân tán khác Các nguồn điện phân tán có thể phá vỡ sự nhau như mặt trời và gió./ phối hợp của TĐL – cầu vốn có ban đầu. TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] A. Zamani, T. Sidhu and A. Yazdani, "A strategy for protection coordination in radial distribution networks with distributed generators," IEEE PES General Meeting, Providence, RI, 2010, pp. 1-8. [2] A. Fazanehrafat, S. A. M. Javadian, S. M. T. Batbaee, M. R. Haghifam ”Maintaining the recloser-fuse coordination in distribution systems in presence of DG by determining DG’s size”, inProc.IET9thInternational Conference on Developments in Power System Protection (DPSP), pp. 132-137, Mar. 2008. [3] Etap user guide 18.0 – Protection [4] K. Maki, S. Repo, P. Jarventausta, ”Methods for assessing the protection impacts of distributed generation in network planning activities”, in Proc. IET 9th International Conference on Developments in Power System Protection (DPSP), pp. 484-489, March 2008. [5] N. Hadjsaid, J. F. Canard, F. Dumas ”Disperse generation impact on distribution network”, IEEE Computer Application In Power, Vol. 12, Issue 2, pp. 22-28, Apr. 1999. [6] P. P. Barker, R. W. de Mello, ”Determining the impact of distributed generation on power systems: part I-radial distribution systems”, IEEE Trans. on Power Delivery, vol. 15, pp. 486-493, Apr. 2000.  22 BẢN TIN HỘI ĐIỆN LỰC MIỀN NAM - THÁNG 6 / 2020