Nghiên cứu xây dựng phần mềm tính toán ổn định mảng kè mái đê biển kết hợp gia cường bằng neo xoắn

NGHIÊN CỨU XÂY DỰNG PHẦN MỀM TÍNH TOÁN<br /> ỔN ĐỊNH MẢNG KÈ MÁI ĐÊ BIỂN KẾT HỢP GIA CƯỜNG<br /> BẰNG NEO XOẮN<br /> <br /> HOÀNG VIỆT HÙNG*<br /> <br /> <br /> Research on build-up software for caculation of seadike overlap<br /> revetment with screw anchor<br /> Abstract: This paper shows to make of software for caculation of seadike<br /> overlap revetment with screw anchor-NTM-01. This software was to built<br /> for many purposes such as faster calculations, flexible analysis, advantage<br /> of output in order to apply advanced tecnology in practice of existing<br /> seadike. The solution of screw anchor for overlap blocks is a new<br /> technology. The screw anchor is installed in to soil dike body and connect<br /> with overlap blocks that make more stable of seadike revetment under<br /> uplift and limited horizoltal movement of blocks. This solution is suitable<br /> for new construction of sedike and existing seadike.<br /> Keywords: software, screw anchor, overslap block, uplift, NTM-01.<br /> <br /> I. MỞ ĐẦU * II. NGÔN NGỮ LẬP TRÌNH VÀ CẤU<br /> Giải pháp neo xoắn gia cố các tấm lát mái TRÖC CHƢƠNG TRÌNH<br /> kiểu hai chiều bảo vệ đê biển đã đƣợc nghiên Bài toán “Neo gia cố các tấm lát mái bảo<br /> cứu lý thuyết, thực nghiệm và hoàn thiện công vệ đê biển” V1 (NTM-01) viết bằng ngôn ngữ<br /> nghệ thi công tại hiện trƣờng. Nguyên lý tính Visual Basic 2005, đây là ngôn ngữ lập trình<br /> toán cơ bản của giải pháp này là xác định áp đƣợc dùng để phát triển các ứng dụng của<br /> lực đẩy ngƣợc khi sóng rút để tính ổn định Windows. Bài toán giới hạn ứng dụng cho<br /> mảng kè gia cố theo lý thuyết đã có. Áp lực viên gia cố liên kết kiểu hai chiều, phục vụ<br /> đẩy ngƣợc này sẽ đƣợc xem xét cân bằng với trực tiếp cho công tác thiết kế, nâng cấp đê<br /> trọng lƣợng viên gia cố và lực neo giữ của neo biển hiện tại. Trong tƣơng lai sẽ mở rộng ứng<br /> xoắn đƣợc phân bố đều lên các viên gia cố. Để dụng cho các loại gia cố và neo kênh mƣơng,<br /> thực hiện đƣợc các bƣớc tính toán nhƣ ví dụ công trình thuỷ.<br /> đã nêu ở trên, ngƣời thiết kế mất khá nhiều Chƣơng trình đƣợc thiết lập với các tuỳ chọn<br /> thời gian. Vì vậy, nhằm giảm khối lƣợng tính sau đây<br /> toán khi lựa chọn phƣơng án tối ƣu, việc tính<br /> 1. Với cấp độ sóng yêu cầu tính đƣợc áp lực<br /> toán neo gia cố cho tấm lát mái đƣợc số hoá<br /> đẩy ngƣợc lên mảng cân bằng với các lực trọng<br /> trên cơ sở lý thuyết tính trực tiếp áp lực đẩy<br /> lƣợng bản thân mảng gia cố và neo từ đó tính<br /> ngƣợc lên đáy viên gia cố, lực kéo nhổ neo và<br /> đƣợc mật độ neo gia cố và tính ra lực gia tải neo<br /> trọng lƣợng viên gia cố.<br /> trên đơn vị diện tích.<br /> 2. Với cấp độ sóng yêu cầu, lực gia tải của<br /> neo tính đƣợc trọng lƣợng của viên gia cố.<br /> *<br /> Trường Đại học Thủy lợi 3. Với cấp độ sóng yêu cầu, kích thƣớc<br /> 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội<br /> ĐT:<br /> viên gia cố đã có, tính đƣợc khối lƣợng yêu<br /> <br /> <br /> 30 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016<br /> cầu ổn định, chọn đƣợc kích thƣớc neo và lấy bằng H pg . Điểm B là vị trí áp lực lên mái<br /> mật độ neo cần dùng gia cƣờng thêm. lớn nhất tại chiều sâu H pg - y B . Giả thiết các<br /> Sơ đồ tính toán đƣợc trình bày ở hình 1 hạt nƣớc ở đỉnh sóng khi đổ xuống có vận tốc<br /> dƣới đây. xoáy và tịnh tiến. Do đó các hạt nƣớc ở đỉnh<br /> sóng có vận tốc ban đầu. Quỹ đạo truyền động<br /> MENU CHÝNH CñA CH¦¥NG TR×NH<br /> của chúng lấy theo đƣờng cong parabol và gặp<br /> mặt phẳng của mái. Toàn bộ các dòng nƣớc gây<br /> Lùa chän 1 Lùa chän 2 Lùa chän 3<br /> ra áp lực động lên mái.<br /> Để giải bài toán, lấy 2 thông số cơ bản làm<br /> NhËp ®iÒu kiÖn<br /> NhËp ®iÒu<br /> NhËp ®iÒu kiÖn<br /> số liệu ban đầu là: Vận tốc ban đầu lúc sóng<br /> NhËp ®iÒu kiÖn NhËp ®iÒu kiÖn kiÖn biªn ®Þa NhËp ®iÒu kiÖn<br /> kü thuËt cña kü thuËt cña<br /> đổ xuống và tung độ y B . Tung độ y B xác<br /> biªn thuû lùc biªn thuû lùc kü thuËt vµ biªn thuû lùc<br /> viªn gia cè th«ng sè neo viªn gia cè<br /> <br /> <br /> <br /> định độ vƣợt cao của đỉnh sóng đối với mái ở<br /> chỗ sóng vỡ. Sơ đồ sóng vỡ vào mái biểu thị ở<br /> Đúng So s¸nh TÝnh: TÝnh:<br /> P®n Wgia cè Wgia cè = P®n - Fneo Fneo = P®n - Wgia cè<br /> hình vẽ sau:<br /> Sai<br /> y<br /> NhËp ®iÒu<br /> kiÖn biªn ®Þa KÝch th-íc NhËp biªn ®Þa<br /> kü thuËt vµ viªn gia cè ki thuËt A VA<br /> th«ng sè neo<br /> Hp Mùc n-íc tÜnh <br /> 90<br /> So s¸nh y y <br /> Sai<br /> P®n Wgia cè + Fneo Th«ng sè neo<br /> o<br /> H pg<br /> B<br /> B <br /> <br /> Đúng<br /> <br /> <br /> L-u File O xB x<br /> m<br /> <br /> Hình 1: Cấu trúc sơ đồ tính toán<br /> <br /> III. CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH ỔN ĐỊNH Hình 2: Sơ đồ sóng vỡ vào mái<br /> MẢNG GIA CỐ CÓ NEO GIA CƢỜNG<br /> 3.1 Tính áp lực nƣớc đẩy ngƣợc vào bản Thông số tính toán chủ yếu xác định áp lực<br /> gia cố theo phƣơng pháp của M.I.Buriacốp của dòng nƣớc lên mái là:<br /> và A.V.Kunchixki [1] Vận tốc của hạt nƣớc ở đỉnh sóng lúc đổ:<br /> 3.1.1 Tác động của sóng vào các tấm gia cố g 2H g 2H<br /> VA  n th h cth<br /> Sóng bị phá hoại trên lớp gia cố không thấm 2  2  (1)<br /> nƣớc và thấm nƣớc gây tác dụng có mức độ Với n- Là hệ số thực nghiệm tính theo<br /> khác nhau. Điều kiện nƣớc chảy vào và chảy ra công thức:<br /> khỏi khe nối khác nhau căn bản. Nƣớc chảy vào h  m <br /> là do sự va mạnh của sóng vỡ. Nghĩa là do ảnh n  4,7  3,4  0,85 <br />   1 m<br /> 2<br /> <br /> hƣởng của áp lực thủy động. Còn nƣớc chảy ra (2)<br /> là do tác động của áp lực thủy tĩnh. Tung độ tại điểm cao nhất của đỉnh sóng lúc<br /> 3.1.2.Áp lực sóng lên mái bị phá hoại<br /> Áp lực sóng lớn nhất lên mái có thể xác định yo  H pg  hp<br /> (3)<br /> theo công thức của Djuncốpxki, đƣợc áp dụng  1  m2<br /> khi góc nghiêng của mái với mặt nằm ngang H pg  h(0,47  0,23. ).<br /> h m2 (4)<br /> nhỏ hơn 45 0 . Chiều sâu ở chỗ sóng đổ vào mái<br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 31<br />   h lăn xuống. Biểu đồ áp lực thủy tĩnh lên mái biểu<br /> h p  0,95  0,84m  0,25  h<br />   thị ở hình sau. Các giá trị của<br /> H max  0,1m  0,2h ; a  0,055mh .<br /> (5)<br /> Hoành độ điểm gặp nhau của dòng nƣớc<br /> với mái<br /> PBmax<br /> V2 V A2<br />  A  VA  2 gy 0<br /> m2 P a x<br /> m 0,4 Bm<br /> xB  0,1<br /> PBmax<br /> g (6)<br /> P Bmax<br /> Tung độ của điểm sóng va vào mái 0,4<br /> <br /> xB<br /> yB  1 2<br /> m (7) 0,1<br /> PBmax  3<br /> <br /> Tốc độ lớn nhất của dòng nƣớc khi va vào 4<br /> mái ở điểm B<br />   gx  <br /> 2<br /> a) BiÓu ®å ¸p lùc sãng lªn m¸i lóc sãng va<br /> VB   V A2   B  <br />   V A   Y<br /> (8) C<br /> Ở đây  – Hệ số có xét tới sự giảm tốc độ Mùc n-íc tÜnh<br /> 0,5a<br /> <br /> khi khuếch tán dòng nƣớc lúc lăn xuống, xác a<br /> định theo công thức H gh<br /> <br />   1  0,017m  0,02h<br /> H max<br /> X<br /> (9)<br /> Áp lực lớn nhất của dòng nƣớc lên mái<br /> V2<br /> PB max  1,7 B cos 2  b) BiÓu ®å ¸p lùc tÜnh cña dßng nø¬c l¨n xuèng m¸i<br /> <br /> 2g (10)<br /> Góc giữa pháp tuyến của mái với phƣơng Hình 3: Áp lực sóng lên mái theo<br /> của dòng chảy (tiếp tuyến của dòng chảy N.N.Djuncốpxki<br />   90 0      (11)<br /> 3.1.3 Áp lực đẩy nổi<br /> gx B<br /> tg  Áp lực đẩy nổi ở dƣới lớp gia cố mái phát<br /> V A2 (12) sinh do tác dụng của khối nƣớc thấm qua khe<br /> Biểu đồ áp lực sóng lên mái đƣợc lập ở các nối và các lỗ khác khi sóng leo lên và rút xuống.<br /> điểm có áp lực bằng 0,4 PB max và 0,1PB max . Giá trị của áp lực đẩy nổi đối với lớp gia cố<br /> Các điểm này cách điểm B về phía trên theo mái bằng đá và tấm có kích thƣớc nhỏ đã đƣợc<br /> ở những khoảng cách 1  0,025S và B.A.Puskin xác định bằng thí nghiệm ở trong<br />  2  0,065S , và về phía dƣới theo mái là phòng dƣới dạng quan hệ Pm  f h  . Trị số áp<br />  3  0,053S và  4  0,0135S . lực đẩy nổi bằng 0 ở chiều cao hH và ở chiều sâu<br /> Giá trị của S bằng: h. Với các khe nối thấm nƣớc đặt sát nhau thì biểu<br /> m đồ áp lực đẩy nổi có dạng t giác mà đỉnh ở cao<br /> S<br /> 2 m2 1<br /> 4 hơn mực nƣớc tĩnh 0,75h (h là chiều cao sóng).<br /> (13)<br /> Theo M.I.Buriacốp và A.V.Kunchixki đề<br /> Tổng áp lực P lên mái lúc sóng va sẽ bằng:<br /> P  PB  PC nghị sơ đồ để lập biểu đồ áp lực đẩy nổi lên tấm<br /> (14) gia cố đối với tấm phủ bằng các bản bê tông có<br /> Trong đó: PC - Áp lực tĩnh của dòng nƣớc dạng nhƣ sau:<br /> <br /> 32 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016<br />  Điểm bằng không phía trên ở chiều cao [7] đã thiết lập biểu thức (16) xác định sức chịu<br /> hH (chiều cao sóng leo) có thể xác định tải của neo xoắn.<br /> theo công thức trong quy phạm SN 92-60 D  1 <br /> Pgh  N D ( H  L) cN C  DN   (16)<br /> của Nga: 2  3 <br /> 2K n h 3  Với :<br /> hH  (15) H<br /> m h N D  (1  2 tg )<br /> Trong đó: K n – Hệ số nhám-tra bảng 1) D<br />  cos  <br /> NC   <br />  cos  <br /> Bảng 1: Hệ số Kn tính sóng leo theo SN 92-60<br />  1 H <br /> N   (  tg )<br /> Loại gia cố trên mái dốc Kn  2 D <br /> Gia cố phẳng, không thấm nƣớc 1,00 Góc  trong biểu thức (16) là góc hợp bởi<br /> đƣờng sinh hình nón phá hoại với phƣơng thẳng<br /> Bê tông 0,90<br /> đứng, thay đổi phụ thuộc vào loại đất. Các kết<br /> Đá lát 0,75-0,80<br /> quả nghiên cứu [7];[8] cho thấy, để thiên về an<br /> Đá đổ-viên tƣơng đối tròn 0,60-0,65<br /> toàn chọn   0,5 của nón phá hoại trong điều<br /> Đá đổ -viên góc cạnh 0,55<br /> kiện đất đầm chặt tốt và bão hoà nƣớc.<br /> Đá khối lớn 0,50<br /> 4. PHẦN MỀM NTM-01 VÀ BÀI TOÁN<br /> ỨNG DỤNG<br /> m - Hệ số mái;<br /> Ứng dụng kết quả nghiên cứu, tính cụ thể<br /> h - Chiều cao sóng<br /> cho đoạn đê biển Giao Thuỷ-tỉnh Nam Định.<br />  - Bƣớc sóng Các thông số tính toán và kết quả tính toán đƣợc<br /> z1 - đƣợc xác định theo công thức thực<br /> trình bày ở bảng 1 từ các mục I đến III. Để kiểm<br /> nghiệm định chất lƣợng mã code của chƣơng trình, tác<br /> z1  0,9h tan  giả đã tính thử cho nhiều trƣờng hợp và có nội<br /> P‟max : Thƣờng lấy bằng 8-12% áp lực sóng dung so sánh đối chiếu với tiêu chuẩn thiết kế<br /> lớn nhất. đê biển hiện hành. Nội dung 1 là sử dụng tiêu<br /> chuẩn kỹ thuật thiết kế đê biển [3] kết hợp với<br /> Y<br /> Mùc n-íc tÜnh hH<br /> C giải pháp neo giữ tấm lát mái. Kết quả tính toán<br /> khẳng định mức độ gia tăng an toàn đáng tin<br /> Z1<br /> H gh cậy. Nội dung 2 là đề xuất tính toán trực tiếp áp<br /> P'max<br /> L3<br /> lực đẩy ngƣợc lên viên gia cố, so sánh áp lực<br /> này với trọng lƣợng viên gia cố hiện tại để quyết<br /> L1<br /> định gia cƣờng neo. Đây là đề xuất để so sánh<br /> đối chứng với cách tính của tiêu chuẩn ngành,<br /> Hình 4: Sơ đồ áp lực đẩy nổi lên mảng gia cố kết quả tính cho thấy khá phù hợp. Đề xuất này<br /> có thể mở rộng để tính toán với nhiều dạng gia<br /> Sau khi xác định đƣợc áp lực đẩy ngƣợc do cố khác nhau chẳng hạn gia cố bằng bản bê<br /> sóng rút, cân bằng với các lực trọng lƣợng bản tông, các dạng cấu kiện bê tông lắp ghép. Kết<br /> thân mảng gia cố và neo sẽ xác định đƣợc mức quả tính toán thể hiện cơ sở khoa học và mức độ<br /> độ ổn định của mảng gia cố. tin cậy của các nghiên cứu thực nghiệm.<br /> 3.2 Sức chịu tải kéo nhổ của neo xoắn Việc tính toán bằng phần mềm NTM-01 đơn<br /> Theo phƣơng pháp phân tích giới hạn, tác giả giản, tiện dụng, giảm đƣợc khối lƣợng tính toán<br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 33<br /> đáng kể cho ngƣời thiết kế. Cho phép các lựa<br /> chọn phƣơng án neo, mật độ neo theo yêu cầu<br /> tiêu chuẩn kinh tế, kỹ thuật.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 7: Giao diện chương trình tính với lựa chọn 2<br /> <br /> Hình 5: Giao diện chương trình Kết quả tính toán đƣợc thể hiện ngay trên<br /> giao diện của chƣơng trình hoặc lƣu File dữ liệu<br /> dƣới dạng bảng. Bảng 1 là kết quả tính toán<br /> bằng chƣơng trình sau khi chuyển kết quả sang<br /> Excel.<br /> Vậy với viên gia cố hiện tại, kích thƣớc<br /> 0,4x0,4x0,28 (m) có khối lƣợng 112 kg, cần gia<br /> cƣờng thêm neo với các thông số sau:<br /> Đƣờng kính mũi neo: 0,14 m;<br /> Chiều dài mũi neo: 0,35 m;<br /> Độ sâu cắm neo H: 1,12 m;<br /> Khoảng cách bố trí neo n: 5 viên gia cố/neo<br /> Hình 6: Giao diện chương trình tính với lựa chọn 1 hay 2 m/neo.<br /> <br /> <br /> <br /> Bảng 1: Kết quả tính toán bằng phần mềm NTM-01<br /> <br /> I. Điều kiện biên thuỷ lực Trị số Ghi chú<br /> Chiều cao sóng H s (m) 1,69<br /> <br /> Chiều dài sóng  (m) 29,49<br /> Chiều cao nƣớc trƣớc công trình (m) 3,45<br /> Hệ số mái đê m 4,0<br /> Hệ số k n 0,8<br /> <br /> II. Thông số viên gia cố<br /> Kích thƣớc viên gia cố (m) 0,4x0,4<br /> <br /> <br /> <br /> 34 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016<br />  Chiều dày viên gia cố (m) 0,28<br /> 3<br /> Trọng lƣợng riêng (t/m ) 2,50<br /> III. Điều kiện biên Địa KT<br /> Góc ma sát trong  (độ) 16,00<br /> 2<br /> Lực dính đơn vị c (kN/m ) 6,00<br /> Trọng lƣợng riêng đẩy nổi (kN/m3) 11,90<br /> Khoảng cách neo (tính theo số viên gia cố) 5,00<br /> Đƣờng kính mũi neo (m) 0,14<br /> Chiều dài mũi neo (m) 0,35<br /> IV. Kết quả tính toán<br /> Hợp lực đẩy nổi lên viên gia cố (kg) 135,0 A<br /> Trọng lƣợng viên gia cố (kg) 112,0<br /> Lực cần gia tăng cho viên gia cố (kg) 23,00<br /> Tải trọng giới hạn của neo (kg) 706<br /> Tải trọng neo phân bố cho các viên gia cố (kg) 28<br /> Tổng trọng lƣợng viên gia cố + neo (kg) 140 B<br /> Kết luận sự ổn định B>A<br /> <br /> <br /> 5. KÊT LUẬN đúng với đất đắp thân đê đƣợc đầm chặt tốt theo<br /> Đề xuất phƣơng án tính toán ổn định viên gia quy định của tiêu chuẩn thiết kế đê biển-2012<br /> cố bằng cách tính trực tiếp áp lực đẩy ngƣợc lên [3], hoặc đúng với đất đắp thân đê đã ổn định<br /> đáy viên gia cố đƣợc ứng dụng trong phần mềm của đê biển hiện có. Các loại đất dính ở trạng<br /> NTM-01. Đề xuất này có ý nghĩa để mở rộng thái dẻo mềm, dẻo chảy hoặc đất đắp chƣa đƣợc<br /> tính toán cho nhiều kiểu gia cố mái đê biển, mái đầm chặt tốt có  k < 1,4 (t/m3) chƣa đƣợc kiểm<br /> công trình thuỷ lợi. chứng trong nghiên cứu này.<br /> Bộ phần mềm „Neo gia cố tấm lát mái bảo vệ Với neo xoắn gia cố tấm lát mái cần lƣu ý, vì<br /> đê biển-NTM-01‟ tiện dụng, đơn giản giúp cho neo tƣơng đối nhỏ và xoáy vào đất ở độ sâu<br /> ngƣời tính toán có nhiều lựa chọn khi xác định các không lớn lắm nên để phát huy hiệu quả của neo<br /> tham số thiết kế neo gia cố cho các tấm lát mái đê phải chú ý neo đƣợc xoắn vuông góc với mái đê<br /> biển. Giảm khối lƣợng tính toán các thông số sóng và ở độ sâu sao cho tỷ số (H/D)= (7†8).<br /> và điều kiện biên địa kỹ thuật rất nhiều.<br /> Công thức (16) đƣợc sử dụng xác định sức TÀI LIỆU THAM KHẢO<br /> chịu tải của neo xoắn (dạng của tác giả đề xuất)<br /> và đƣợc áp dụng cho tấm gia cố mái đê biển. [1] A.D. SABANOP (1976), Gia cố mái đất<br /> Góc   0,5 áp dụng trong công thức (16) chỉ chịu áp lực, Nhà xuất bản Nông thôn- Bản dịch<br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016 35<br /> của tác giả Đồng Mạnh Quỳnh-Hiệu đính đáy bằng phương pháp phân tích giới hạn, Tạp<br /> Nguyễn Xuân Thi. chí Khoa học Kỹ thuật số 5+6 năm 1983.<br /> [2] BSi-BS 8081:1989, Neo trong đất, Nhà [9] Ngô Trí Viềng (2011) và nnk, Nghiên cứu<br /> xuất bản xây dựng-2008, Bản dịch của TS. cơ sở khoa học và đề xuất giải pháp khoa học<br /> Nguyễn Hữu Đẩu. công nghệ, đảm bảo độ bền của đê biển hiện có<br /> [3] Bộ Nông nghiệp và Phát triển Nông thôn trong trường hợp sóng và triều cường tràn đê,<br /> (2012), Tiêu chuẩn thiết kế đê biển, Ban hành Đề tài NCKH cấp nhà nƣớc-KC08-15/06-10.<br /> kèm theo quyết định 1613/QĐ-BNN-KHCN [10] David Muir Wood (1996), Soil<br /> ngày 9/7/2012 của Bộ trƣởng Bộ Nông nghiệp Behaviour and Critical State Soil Mechanics,<br /> và Phát triển Nông thôn. Cambridge University Press.<br /> [4] Công ty Cổ phần tƣ vấn Xây dựng Nông [11] Hsai-Yang Fang (1991), Foundation<br /> nghiệp và PTNT Nam Định (2009), Thiết kế cơ Engineering Handbook, Second Edition Van<br /> sở đoạn đê kè từ K27+0074 đến K28+800 đê Nostrand Reinhold, New York.<br /> biển huyện Giao Thuỷ-Nam Định. [12] Hai-Sui Yu (2006), Plasticcity and<br /> [5] Hoàng Việt Hùng-Trịnh Minh Thụ-Ngô Geotechnics, Library of Congress Control<br /> Trí Viềng (2012), Bản mô tả sáng chế: “Neo Number: 2006928849- e-ISBN: 0-387-33599-4.<br /> gia cố các tấm lát mái bảo vệ đê biển” theo [13] Wai-Fah Chen (1975), Limit Analysis<br /> bằng độc quyền sáng chế số 10096 cấp theo and Soil Plasticity –ISBN 0-444-41249-2-<br /> quyết định 9903/QĐ-SHTT ngày 29.02.2012 Ensevier Scientific Publishing Company<br /> của Cục Sở hữu trí tuệ-Bộ Khoa học Công nghệ. Amsterdam.<br /> [6] Hoàng Việt Hùng-Trịnh Minh Thụ-Ngô [14] Krystian W, Pilarczyk (1998), Dikes and<br /> Trí Viềng (2011), Nghiên cứu ứng dụng neo gia Revestments A.A.Balkema/ Rotterdam/<br /> cố các tấm lát mái bảo vệ đê biển, Tạp chí Khoa Brookfield.<br /> học kỹ thuật Thuỷ lợi và môi trƣờng số 32-2011. [15] Krystian W, Pilarczyk (2000),<br /> [7] Hoàng Việt Hùng (2012), Nghiên cứu Geosynthetics and Geosystems in Hydraulic and<br /> giải pháp tăng cường bảo vệ mái đê biển tràn Coastal Engineering, A.A.Balkema/ Rotterdam/<br /> nước, Luận án Tiến sĩ kỹ thuật-Đại học Thủy Brookfield /.<br /> lợi-2012. [16] Krystian W, Pilarczyk (2006), Wave<br /> [8] Nguyễn Công Mẫn (1983), Xác định sức loading on Coastal Structure, Lecture Notes,<br /> chống nhổ thẳng đứng giới hạn cọc mở rộng IHE-Netherlands.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Phản biện: GS. NGUYỄN CÔNG MẪN<br /> <br /> <br /> 36 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3-2016<br />