Xác định áp lực đất tác dụng lên cống ngầm

XÁC ĐỊNH ÁP LỰC ĐẤT TÁC DỤNG LÊN CỐNG NGẦM<br /> <br /> PGS.TS. Nguyễn Cảnh Thái - ĐHTL<br /> ThS. Lưu Thị Hương Giang - HV CH15<br /> <br /> Tóm tắt: Tính toán áp lực đất tác dụng lên cống ngầm là một vấn đề thường gặp trong thực<br /> tế. Bài báo đã đề cập đến kết quả tính toán áp lực đất lên đỉnh và thành cống của nhiều phương<br /> pháp khác nhau. Các yếu tố ảnh hưởng đến áp lực đất như chỉ tiêu cơ lý của đất đắp trên đỉnh<br /> cống, mái dốc của hào, chiều sâu chôn cống, độ cứng của nền ...đã được xem xét. Các kết quả<br /> được thể hiện dưới dạng đồ thị để tham khảo.<br /> <br /> 1. Mở đầu biến dạng vòm ngược lại và vì vậy áp lực đất<br /> Cống ngầm đóng một vai trò quan trọng tác dụng lên cống giảm đi bởi lực ma sát<br /> trong giao thông, thủy lợi…. Nó được xây hướng lên tác dụng vào khối đất trung tâm,<br /> dựng để dẫn nước qua thân đê, đập, dưới trường hợp này được xem như vòm dương.<br /> MÆt ®Êt ®¾p<br /> đường giao thông …. Khác với các loại kết<br /> cấu làm việc trên mặt đất, cống ngầm làm việc<br /> trong điều kiện có đất bao quanh. Vì vậy dù<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> H<br /> Hh<br /> kết cấu của cống ngầm đơn giản nhưng tải MÆt ®Êt tù nhiªn<br /> trọng tác dụng lên nó trong thời gian thi công<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hp<br /> hay làm việc bình thường rất phức tạp.<br /> Hình 1a. Cống chôn nổi<br /> Tải trọng tác dụng lên cống ngầm bị chi MÆt ®Êt tù nhiªn<br /> phối bởi đặc tính của đất, hình dạng, độ cứng<br /> của cống… Vào những năm đầu của thế kỷ 20,<br /> tan tan<br /> <br /> <br /> <br /> H<br /> Marston[5] là người đi tiên phong trong việc<br /> Hh<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Bd<br /> nghiên cứu ứng xử của ống dẫn dưới lòng đất Bc<br /> bằng phân tích và thực nghiệm. Sau nghiên cứu<br /> của Marston, Spangler chỉ ra rằng vị trí đặt<br /> cống sẽ khống chế độ lớn và phương lún của Hình 1b. Cống chôn trong hào<br /> MÆt ®Êt ®¾p<br /> khối khối đất phía trên cống và khối đất ở hai<br /> bên. Độ lún đó sinh ra lực ma sát hay ứng suất<br /> Hf<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> cắt tác động lên khối đất ở giữa làm ảnh hưởng MÆt ®Êt tù nhiªn<br /> H<br /> Hh<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> đến áp lực đất tác dụng lên cống ngầm. Khi độ Bd<br /> Hn<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> tan<br /> lún thẳng đứng tương đối của khối đất phía trên Bc tan<br /> Hp<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> công trình ít hơn của những phân tố liền kề,<br /> trường hợp này thường thấy trong cống chôn<br /> Hình 1c. Cống chôn một phần trong hào<br /> nổi (hình 2.a), áp lực đất tác dụng lên cống<br /> Hf: chiều cao đất đắp phía trên đỉnh hào<br /> tăng lên bởi lực ma sát đi xuống tác dụng lên<br /> Hp: chiều cao của cống phía trên mặt đất<br /> khối đất trung tâm, nó được xem như là vòm<br /> nền liền kề<br /> âm. Ngược lại, khi độ lún tương đối của khối Hh: chiều cao đất đắp phía trên đường kính<br /> đất trên công trình lớn hơn của khối đất liền kề, nằm ngang của cống<br /> như trường hợp cống chôn trong hào (hình Hn: chiều cao từ đỉnh cống đến mặt đất tự<br /> 2.b), những lớp đất của khối đất trung tâm chịu<br /> <br /> 117<br /> nhiên Bd: bề rộng hào tại vị trí đỉnh cống<br /> : góc hợp bởi mái nghiêng của hào và : trọng lượng riêng của đất đắp<br /> phương thẳng đứng Cd: hệ số tải trọng<br /> b. Theo EM 1110 – 2 – 2902<br /> §é lón<br /> Fv Fv t­¬ng ®èi<br /> + Cống chôn nổi<br /> Fh Fh Fh Fh WE  1.5 Bc H h (3)<br /> §é lón<br /> Fv Fv WE   Bc H h (4)<br /> t­¬ng ®èi Gía trị áp lực đất được lấy là giá trị lớn hơn<br /> trong hai giá trị tính được từ công thức (3) và (4)<br /> + Cống chôn trong hào<br /> a. Cèng ch«n næi b. Cèng ch«n hµo<br /> WE  Cd  Bd 2 (5)<br /> Hình 2 Sự chuyển đổi áp lực trong phạm vi<br /> WE   Bc H (6)<br /> cống – đất<br /> H<br /> 2 k  '<br /> Để xác định áp lực đất tác dụng lên cống 1 e Bd<br /> <br /> ngầm đã có hàng loạt những tiêu chuẩn được Cd <br /> 2k  '<br /> đưa ra như: AASHTO LRFD[4], EM 1110-2-<br />  2 1  <br /> 2902[3] hay thuyết Marston và Spangler K<br /> [2],[5]. 2 1  <br /> Những tiêu chuẩn này mới chỉ xét đến  : là hệ số ma sát trong của đất đắp<br /> một vài nhân tố ảnh hưởng. Để kiểm chứng độ  ' : là hệ số giữa đất đắp và đất xung<br /> tin cậy trong quá trình sử dụng các phương quanh hào<br /> pháp cũng như tìm cách xác định áp lực đất Gía trị áp lực đất được lấy là giá trị lớn hơn<br /> chính xác hơn các tác giả đã tiến hành nghiên trong hai giá trị tính được từ công thức (5) và (6)<br /> cứu áp lực đất tác dụng lên cống ngầm bằng + Cống đặt một phần trong hào<br /> phương pháp phần tử hữu hạn (FEM) và so  Hf <br /> (7)<br />  H  H  <br /> WE  Cd  Bd 2   1.5 Bc H h  Cd  Bd 2 <br /> sánh kết quả với các phương pháp đã được đề  p <br /> cập ở trên.  Hf <br /> (8)<br />  H  H  <br /> WE   Bc H h   1.5 Bc H h   Bc H h <br /> 2. Các phương pháp xác định áp lực đất<br />  p <br /> lên đỉnh cống. Gía trị áp lực đất được lấy là giá trị lớn<br /> a. Theo AASHTO hơn trong hai giá trị tính được từ công thức<br /> + Cống chôn nổi:<br /> (7)và (8)<br /> W E  gFe  Bc H  10 9 (1)<br /> H c. Theo Marston & Spangler<br /> Fe  1  0.20<br /> Bc + Cống chôn nổi<br /> + Cống chôn trong hào W=Cc Bc 2 (9)<br /> WE  gFt  Bc H 109 (2) + Cống chôn trong hào<br /> C B2 W=C d Bd 2 (10)<br /> Ft  d d  Fe<br /> HBc + Cống đặt một phần trong hào<br /> Fe, Ft: dung trọng hiệu dụng là tỷ số giữa áp W=C n Bd 2 (11)<br /> lực đất đắp và trọng lượng khối đất phía trên Cc, Cn, Cd: hệ số tải trọng<br /> đỉnh cống<br /> Bc: bề rộng phía ngoài của cống<br /> H: chiều cao đất đắp<br /> <br /> 118<br />  15<br /> <br /> 14<br /> 1<br /> <br /> 2<br /> Giá trị của Cn (p’=0.5)<br /> 13 10<br /> 3<br /> 12<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 0<br /> 4 9<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 0<br /> -2.<br /> -1.<br /> <br /> -0 5<br /> 11<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> -0 3<br /> -0.<br /> .<br /> .2<br /> 5 1<br /> Inc .<br /> -0<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 0<br /> 10 om<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> d=<br /> 8 ple<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> rs<br /> 9 te<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> dition<br /> d irc<br /> hc<br /> d<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 8<br /> /B<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 7 on<br /> i¸trÞ H<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> di t<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> h con<br /> 7 i on<br /> G<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 6<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> irc<br /> 6<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> lete d<br /> 5<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Gi¸ trÞ H/Bd<br /> K = 0.13<br /> 4 5<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Comp<br /> 3<br /> <br /> 2<br /> 4<br /> 1<br /> 3<br /> 0<br /> 0 1 2 3 4 5<br /> <br /> <br /> 1: K   K  '  0.1924 cho đất không dính 2<br /> <br /> 1<br /> 2: K   K  '  0.165 cho cát và sỏi<br /> 0<br /> 3: K   K  '  0.15 cho đất thịt bão hòa 0 1 2 3 4 5 6 7 8<br /> 4: K   K  '  0.13 cho đất sét Giá trị của Cn (p’=1)<br /> 10<br /> 5: K   K  '  0.11 cho đất sét bão hòa<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 0<br /> -0. 0<br /> -2.<br /> <br /> <br /> <br /> 3<br /> 5<br /> -1.<br /> 9<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 1<br /> - 0.<br /> Giá trị hệ số Cd<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> -0.<br /> <br /> <br /> 0<br /> d=<br /> Inc<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> rs<br /> om<br /> 10 8 ple<br /> Inc t ed<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> dition<br /> om irc<br /> ple h<br /> 9 t ed 7 co<br /> nd<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> on<br /> i rc itio<br /> hc n<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> irch c<br /> 1.0<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> on<br /> dit<br /> Inc<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 8 io<br /> p=+<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 6<br /> dition<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> n<br /> om<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> lete d<br /> rsd<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> plet<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Gi¸ trÞ H/Bd<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 7 K = 0.13<br /> h con<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 5<br /> 5<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> ep<br /> +0.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Comp<br /> +0 .3<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> K = 0.13<br /> +0<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> roje<br /> .1<br /> irc<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 6 0<br /> p= 4<br /> lete d<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> ctio<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> d<br /> rs<br /> Gi¸ trÞ H/Bd<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> n<br /> Comp<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 5<br /> con<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> .1 3<br /> +0 .3<br /> ditio<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> +0 0.5 .0<br /> 4 + .0 +2<br /> n<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> +1 d p=<br /> r s 2<br /> ition<br /> 3 cond<br /> r oje ction<br /> plete<br /> p 1<br /> 2 Com<br /> K = 0.19 0<br /> 1<br /> 0 1 2 3 4 5 6 7 8<br /> 0 Giá trị hệ số Cn (p’=1.5)<br /> 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10<br /> Giá trị của hệ số Cc<br /> -1.0<br /> <br /> -0.3<br /> -0.5<br /> <br /> -0.1<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 9<br /> =0<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 10<br /> rsd<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 9 8 Incomplete dirch condition<br /> ition<br /> 0<br /> 0<br /> - 2.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> .3<br /> - 1.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> I nc<br /> 5<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> .1<br /> -0<br /> -0.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> -0<br /> cond<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> om 0<br /> 8 ple d= 7<br /> te rs<br /> ion<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> dir<br /> dirch<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> c hc<br /> condit<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 7 on<br /> d it<br /> ion 6<br /> plete<br /> Gi¸ trÞ H/Bd<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> K = 0.13<br /> dirch<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 6<br /> Com<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 5<br /> lete<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> K = 0.33<br /> Gi¸ trÞ H/Bd<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 5<br /> Comp<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 4<br /> 4<br /> 3<br /> 3<br /> 2<br /> 2<br /> 1<br /> 1<br /> 0<br /> 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8<br /> 0 1 2 3 4 5 6 7 8<br /> Giá trị của hệ số Cn (p’=2)<br /> <br /> 119<br />  P’: tỷ lệ hình chiếu cho trường hợp ống đặt Các giá trị c, , E50ref của đất đắp không đổi<br /> trong hào và có lớp đất đắp trên đỉnh hào, trong tất cả các trường hợp tính.<br /> chiều sâu hào chia cho bề rộng hào<br /> d. Theo phương pháp Vinogradop<br /> Áp lực đất tác dụng lên đỉnh cống chôn<br /> trong rãnh<br /> Gd  n K d '  d Btb H (1.4)<br /> Btb  B  Htg <br /> Trong đó:<br />  : góc nghiêng của vách rãnh so với<br /> phương thẳng đứng<br /> Kd: được tính theo công thức<br /> H<br /> A<br /> 1 e B B Hình 3: Lưới phần tử trong FEM<br /> Kd <br /> A H Với cùng điều kiện biên, lớp đất đắp<br /> 2 1  C  tg1 như nhau thì bề rộng của đất xung quanh công<br /> A<br /> C trình W s sẽ ảnh hưởng tới hệ số tác động đất –<br /> 1<br /> 3 công trình hay dung trọng hiệu dụng (Fe). Kết<br /> C: hệ số phân bố không đều áp lực đất. quả trong bảng 1 cho thấy dung trọng hiệu<br /> thường chọn C = 0.3 dụng tăng dần cho đến khi Ws/Bc = 25-30 thì<br />  tg1 ; lấy theo quy phạm HuTy 6-48 tùy đạt đến trạng thái ổn định. Bởi vậy, Ws/Bc<br /> thuộc vào đặc trưng của đất như sau được lấy bằng 30 trong các phân tích mô hình<br /> - Đất cát ướt vừa và bão hòa nước  tg1 = tương tác đất – công trình. Chiều sâu của đất<br /> nền dưới đáy cống cũng được lấy bằng 15 lần<br /> 0.215<br /> bề rộng cống.<br /> - Đất sét không ướt lắm  tg1 = 0.216<br /> Bảng 1: Dung trọng hiệu dụng ứng với các<br /> - Đất sét rất ướt  tg1 = 0.185 Ws/Bc<br /> - Đất sét bão hòa nước  tg1 = 0.136<br /> Ws/Bc 11 21 25 31<br /> Các kích thước Bc, Bd , , H, Hf, H, Hp, Hh, Fe 1.47 1.49 1.51 1.51<br /> Hn được minh họa trong hình 1a, 1b, 1c.<br /> e. Theo phương pháp phần tử hữu hạn<br /> Ảnh hưởng của tương tác đất – cống<br /> Các tác giả đã xử dụng phần mềm Plaxis để<br /> Hiện tượng liên kết được miêu tả thường<br /> tính toán ứng suất, biến dạng của toàn khối<br /> xuyên là sự trượt giữa đất và thành cống.<br /> bao gồm nền, thân cống và khối đất đắp bên<br /> Trong tính toán hiện nay thường có hai cách<br /> trên. Thân cống được mô tả là vật liệu đàn<br /> mô phỏng khác nhau. Cách thứ nhất là liên kết<br /> hồi. Đất nền và đất đắp bên trên được mô tả<br /> trượt (ma sát) cho phép hiện tượng trượt<br /> bằng mô hình phi tuyến (mô hình Hardenning)<br /> tương đối giữa đất và thành cống xảy ra. Cách<br /> với các thông số sau đây:<br /> thứ 2 là liên kết cứng không xảy ra hiện tượng<br /> - c: lực dính hiệu quả<br /> trượt giữa đất và thành cồng tại mặt tiếp xúc.<br /> - : góc ma sát trong Bảng 2 là tổng hợp hệ số liên kết đất - công<br /> - E50ref: độ cứng cát tuyến trong thí nghiệm trình có xét đến và không xét đến ảnh hưởng<br /> ba trục của liên kết đất – công trình bằng PLAXIS.<br /> - Eoedref: độ cứng tiếp tuyến nén lún với điều Mô hình cống giả thiết nghiên cứu trong bảng<br /> kiện chất tải lần đầu 2 được giả thiết đặt ở độ sâu 10m, cống hộp<br /> - Eurref: độ cứng dỡ - chất tải có bề rộng Bc = 1m. Có thể nhận thấy từ bảng<br /> <br /> 120<br /> 2 ảnh hưởng của sự trượt của đất dọc theo từ 1.25÷1.55, điều này cho thấy với cống đặt<br /> thành cống là đáng kể. Vì vây phải kể đến nổi thì áp lực đất tăng lên so với trọng lượng<br /> tương tác đất – cống trong tính toán. của khối đất.<br /> Bảng 2: Ảnh hưởng của tương tác cống 2.20 Fe FEM<br /> – đất tới dung trọng hiệu dụng AASHTO<br /> 2.00<br /> Theo N.N. Vinogradop<br /> Dung trọng hiệu dụng Khác 1.80 EM 1110-2-2902<br /> Thông số Xét đến Không xét biệt Thuyết M & S<br /> 1.60<br /> tương tác tương tác (%)<br /> 1.40<br /> Ec/E50 = 10 1.170 1.254 6.7<br /> Ec/E50 = 100 1.236 1.348 8.2 1.20<br /> Ec/E50 = 1000 1.374 1.536 10.6 1.00 H (m)<br /> Ec/E50: tỷ số giữa mô đuyn đàn hồi của bê 0.80<br /> tông cống và mô đuyn đàn hồi của đất đắp. 0 10 20 30<br /> 3. Các tổ hợp và kết quả tính toán Hình 4: Dung trọng hiệu dụng cho cống<br /> Bảng 3: Tổ hợp tính toán cho cống đặt nổi đặt nổi trên nền mềm (Bc = 1m)<br /> Bc = 1m, Hc =1m<br /> 2.20 Fe FEM<br /> H H<br /> H=2m H=10m H=15m AASHTO<br /> =20m =30m 2.00 Theo N.N. Vinogradop<br /> Bc = 2.2m, Hc =2.2m EM 1110-2-2902<br /> H H 1.80 Thuyết M & S<br /> H=2m H=10m H=15m<br /> =20m =30m 1.60<br /> 1.40<br /> Bảng 4: Tổ hợp tính toán cho cống chôn<br /> 1.20<br /> trong hào<br /> Bd=1.5Bc, Bd=2Bc , Bd=3Bc, Bd=4Bc 1.00<br /> H (m)<br /> Bc = 1m, H =5m, Hc=1m 0.80<br /> tg=0.50 tg=0.75 tg=1.00 tg=1.25 tg=1.50 0 10 20 30<br /> Bc = 2.2 m, H = 5m, Hc=1m Hình 5: Dung trọng hiệu dụng cho cống<br /> tg=0.50 tg=0.75 tg=1.00 tg=1.25 tg=1.50 đặt nổi trên nền cứng (Bc = 1m)<br /> Bc = 1m, H =15m, Hc=1m<br /> 3.00 Fe<br /> tg=0.50 tg=0.75 tg=1.00 tg=1.25 tg=1.50 FEM<br /> Bc = 2.2m, H =15m, Hc=2.2m AASHTO<br /> 2.60 Theo N.N. Vinogradop<br /> tg=0.50 tg=0.75 tg=1.00 tg=1.25 tg=1.50<br /> 2.20 EM 1110-2-2902<br /> Thuyết M & S<br /> Bảng 5: Tổ hợp tính toán cho cống 1.80<br /> đặt một phần trong hào<br /> 1.40<br /> Bc = 1m, Hc=1m<br /> Bc = 2.2m, Hc=2.2m 1.00<br /> H (m)<br /> H=2m H=5m H=10m H=15m H=2m 0.60<br /> Hn=0 Hn=1 Hn=2 0 10 20 30 40 50<br /> Cống đặt nổi trên nền<br /> Từ kết quả tính toán ta thấy: Hình 6: Dung trọng hiệu dụng cho cống<br /> - Dung trọng hiệu dụng lớn hơn 1, biến đổi đặt nổi trên nền mềm (Bc = 2.2m)<br /> <br /> 121<br />  FEM<br /> theo các phương pháp thông thường lớn hơn<br /> 2.60 Fe<br /> AASHTO gần 3 lần khi H/Bd nhỏ và Bc lớn. Khi H/Bd<br /> 2.20<br /> Theo N.N. Vinogradop tăng, giá trị này lớn hơn gần 2.5 lần cho<br /> EM 1110-2-2902<br /> trường hợp Bc lớn.<br /> Thuyết M & S<br /> 1.80 - Dung trọng hiệu dụng theo AASHTO, và<br /> 1.40 thuyết Marston & Spangler gần như nhau<br /> trong tất cả các trường hợp (do cùng sử dụng<br /> 1.00 hệ số Cd). Riêng với EM – 1110- 2- 2902,<br /> H (m) dung trọng hiệu dụng chỉ có trị số gần như 2<br /> 0.60<br /> 0 10 20 30 40 50 tiêu chuẩn trên trong trường hợp Bc = 1m, Hc<br /> Hình 7: Dung trọng hiệu dụng cho cống = 5m.<br /> đặt nổi trên nền cứng (Bc = 2.2m)<br /> 4 Fe FEM<br /> - Dung trọng hiệu dung tăng theo chiều cao<br /> 3.5 AASHTO<br /> đất đắp đối với hầu hết các phương pháp.<br /> Riêng phương pháp EM 1110-2-2902 dung 3 EM 1110-2-2902<br /> trọng hiệu dụng giảm theo chiều cao đất đắp. 2.5 Thuyết M & S<br /> - Khi H/Hc20 thì đường dung trọng hiệu 2<br /> dung gần như nằm ngang, có nghĩa là dung 1.5<br /> trọng hiệu dụng gần như là hằng số. Từ đó ta 1<br /> có thể dự đoán được khi chiều cao đất đắp 0.5 H/Bd<br /> H20.Hc thì áp lực đất có xu hướng ổn định. 0<br /> - Dung trọng hiệu dụng khi cống đặt trên<br /> 1 2 3 4 5 6<br /> nền cứng (E lớn) lớn hơn so với nền mềm (E<br /> nhỏ). Sự chênh lệch giữa hai trường hợp này Hình 8: Dung trọng hiệu dụng cho cống<br /> lớn nh