Hiệu quả kinh tế - kỹ thuật của việc tận dụng đá xít thải thay thế đá hộc và cát lấp sau tường chắn cứng

HIỆU QUẢ KINH TẾ - KỸ THUẬT CỦA VIỆC TẬN DỤNG<br /> ĐÁ XÍT THẢI THAY THẾ ĐÁ HỘC VÀ CÁT LẤP SAU TƯỜNG<br /> CHẮN CỨNG<br /> *<br /> NGUYỄN VĂN VI<br /> <br /> <br /> Economic-technical effectiveness of using wasted anthracit instead of<br /> using sand and freestone for backfilling behind stiff retaining wall<br /> Abstract: This paper analyzes the influence of main phisyo-mechanical<br /> properties of backfilling materials to the work of stiff retaining wall on<br /> which we can calculate and assess the economic-technical effectiveness of<br /> using wasted anthracit instead of using sand and freestone for backfilling<br /> behind retaining wall with a case study at Quang Ninh province.<br /> <br /> 1. MỞ ĐẦU* Ở nước ta đá xít thải hiện có trữ lượng rất<br /> Đá xít thải là loại vật liệu đất, đá tại bãi thải, lớn và hàng năm lại tăng thêm. Theo số liệu<br /> là sản phẩm thừa của quá trình khai thác và thống kê, khối lượng đá xít thải tích tụ từ khai<br /> tuyển chọn than. thác than tại khu vực Cẩm Phả - Quảng Ninh<br /> Trước áp lực tận thu tài nguyên, giảm thiểu ô tính đến hết năm 2012 đã vào khoảng 3,7 tỷ<br /> nhiễm môi trường của các bãi thải và các nhà m3, dự tính đến năm 2020, sẽ tăng thêm<br /> máy tuyển than, ngay từ giữa thế kỷ XX các nhà khoảng (1,6-1,9) tỷ m3 [3]. Các bãi đá xít thải<br /> khoa học trên thế giới đã tiến hành các nghiên có diện tích rất lớn và chiều cao có nơi đến cả<br /> cứu để có thể sử dụng đá xít thải trong việc sản trăm mét, gây nên tình trạng ô nhiễm môi<br /> xuất gạch, làm vật liệu xây dựng cho các công trường nghiêm trọng và luôn tiềm ẩn tai họa do<br /> trình công nghiệp, giao thông, dân dụng,... [5]. sụt lở (xem hình 1.1) [5].<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 1.1. Một góc bãi thải Đông Cao Sơn, Hình 1.2. Vật liệu đá xít thải tại bãi thải<br /> Quảng Ninh Đông Cao Sơn [5]<br /> <br /> Đã có giải pháp quy hoạch tổng thể các bãi<br /> *<br /> để tập trung thu gom đá xít thải từ các mỏ lân<br /> Trường Đại học Công nghệ GTVT<br /> cận về một mối nên đã khắc phục được phần<br /> 54 Triều Khúc, Q. Thanh Xuân, Hà Nội<br /> nào tình trạng ô nhiễm môi trường, tuy nhiên,<br /> DĐ: 0974853495<br /> Email: nguyenvivx@gmail.com vẫn chưa có một giải pháp tổng thể khả thi nào<br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 57<br /> cho việc giải quyết triệt để khối lượng đá xít tích ảnh hưởng của các đặc trưng cơ-lý của vật<br /> thải khổng lồ kể trên. Cũng đã có một số đề tài liệu lấp đến trạng thái suất-biến dạng của tường<br /> nghiên cứu sử dụng vật liệu đá xít thải tại các chắn cứng, chúng ta xét ổn định lật của tường<br /> mỏ than ở Cẩm Phả - Quảng Ninh trong xây quanh mép trước (điểm O trên hình 2.1).<br /> dựng đường ô tô [3], hoặc chế biến chúng thành Khi tính toán cường độ áp lực đất chủ động<br /> cát nhân tạo [4], vật liệu xây dựng, sản xuất lên tường chắn trong trường hợp này, có thể sử<br /> gạch,… Tuy nhiên, việc áp dụng các kết quả dụng các công thức tổng quát có xét đến tác<br /> nghiên cứu còn hạn chế nên lượng đá xít thải dụng của lực dính. Tuy nhiên, xét đến điều kiện<br /> mới được sử dụng rất ít. thực tế là, các vật liệu lấp sau tường thường là<br /> Trong khi đó, nhu cầu về vật liệu trong xây vật liệu rời như cát, đát hộc, đát xít thải,... nên<br /> dựng các công trình dạng tường chắn cứng như trong tính toán ta lấy lực dính đơn vị c = 0.<br /> các kè bờ và công trình bến cảng ở các thành Ngoài ra, để đơn giản mà không ảnh hưởng<br /> phố thuộc tỉnh Quảng Ninh và ở các thành phố nhiều đến bản chất bài toán ta bỏ qua ma sát<br /> khác là rất lớn. Nếu tận dụng được đá xít thải giữa đất và tường khi tính các áp lực đất.<br /> thay thế cho vật liệu truyền thống lấp sau các Khi đó, cường độ của áp lực đất chủ động tại<br /> công trình nói trên là cát và đá hộc thì sẽ có khả chân tường được xác định theo công thức<br /> năng đem lại hiệu quả kinh tế - kỹ thuật rất lớn,  a   a .ha .a   a .ha .tg 2 (450  a / 2) (2.1)<br /> đồng thời góp phần giải quyết được bài toán tận và hợp lực của áp lực đất chủ động<br /> thu tài nguyên, giảm thiểu ô nhiễm môi trường 1 1<br /> Ea  a.ha  (a.ha.a).ha a.ha2.tg2(450 a /2) (2.2)<br /> và loại trừ tai họa tiềm ẩn của các bãi đá xít thải. 2 2<br /> 2. ẢNH HƯỞNG CỦA CÁC CHỈ TIÊU<br /> CƠ LÝ CHỦ YẾU CỦA VẬT LIỆU LẤP<br /> ĐẾN SỰ LÀM VIỆC CỦA TƯỜNG<br /> CHẮN CỨNG<br /> Đối với tường chắn cứng, tải trọng tác dụng<br /> lên tường chủ yếu là áp lực đất. Chúng ta xem<br /> xét và phân tích tác dụng của các áp lực đất lên<br /> tường chắn như trên hình 2.1. Giả sử đất lấp là<br /> đồng nhất và không có tải trọng tác dụng trên Hình 2.1. Tải trọng do các áp lực đất tác dụng<br /> mặt đất. Không làm mất tính tổng quát khi phân lên công trình dạng tường chắn cứng<br /> <br /> <br /> Từ đó, mô men gây lật do áp lực đất chủ động được xác định theo công thức<br /> 1<br /> M l  Ea .ha / 3   a .ha3 .tg 2 (450  a / 2) . (2.3)<br /> 3<br /> Tương tự, cường độ của áp lực đất bị động tại chân tường được xác định theo công thức<br />  p   p .hp .p   p .hp .tg 2 (450   p / 2) , (2.4)<br /> và hợp lực của áp lực đất bị động<br /> 1 1<br /> E p   p .h p  ( p .hp . p ).h p   p .hp2 .tg 2 (450   p / 2) . (2.5)<br /> 2 2<br /> Mô men chống lật hay mômen giữ do áp lực đất bị động được xác định theo công thức<br /> 1<br /> M g  E p .h p / 3   p .hp3 .tg 2 (450   p / 2) . (2.6)<br /> 3<br /> <br /> <br /> 58 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019<br />  Từ các kết quả trên ta xác định tỷ số giữa mômen giữ và mô men gây lật chỉ do tác dụng của các<br /> áp lực đất theo công thức<br /> 1 3 2 0 3 2<br /> M g 3  p .hp .tg (45   p / 2)  p  h p   tg (450   p / 2) <br /> kol    .  .  0  . (2.7)<br /> Ml 1   h   tg (45   / 2)<br /> 3 2 0<br />  a .ha .tg (45  a / 2) a  a   a <br /> 3<br /> Có thể gọi hệ số kol là “hệ số ổn định quy ước” vì trong mômen giữ chưa kể đến tác dụng chống<br /> lật của trọng lượng bản thân tường và phần đất phía trên chân tường, cũng như của thành phần<br /> thẳng đứng của áp lực đất chủ động khi kể đến ma sát giữa đất và tường.<br /> 3 2<br /> p  hp   tg (450   p / 2) <br /> Ta đặt A ; B  ; C  0  . (2.8)<br /> a  ha   tg (45  a / 2) <br /> <br /> Từ công thức tính kol (2.7) và công thức (2.8) Như vậy, trạng thái làm việc hay trạng thái ứng<br /> chúng ta thấy rằng: suất-biến dạng của công trình dạng tường chắn<br /> 1) Khi phía sau và phía trước tường cùng lấp cứng chịu ảnh hưởng chủ yếu của góc ma sát<br /> một loại vật liệu, tức  p   a , A =1,  p  a , trong và trọng lượng thể tích của vật liệu lấp. Vì<br /> các kích thước tường đã cho trước nên tỷ số thế cần nghiên cứu sự thay đổi trạng thái ứng suất-<br /> hp/ha không đổi nên B = const, “hệ số ổn định biến dạng của tường chắn khi tận dụng đá xít thải<br /> quy ước” chỉ phụ thuộc vào giá trị góc ma sát thay thế cát và đá hộc để lấp sau công trình.<br /> trong của vật liệu lấp  a . Nghĩa là, khi  a càng 3. PHÂN TÍCH KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM<br /> lớn thì C càng lớn và tương ứng là kol càng lớn XÁC ĐỊNH MỘT SỐ CHỈ TIÊU CƠ-LÝ<br /> và ngược lại. CỦA ĐÁ XÍT THẢI<br /> Ví dụ, 3.1. Các kết quả thu thập được<br /> Khi  p   a = 18 kN/m3;  p  a = 300; ha = Các kết quả thu thập được chủ yếu ở khu vực<br /> 10,0 m; hp = 3,0 m thì kol = 0,243; Cẩm Phả, Quảng Ninh, mà trực tiếp là ở bãi thải<br /> Khi  p   a = 18 kN/m3;  p  a = 400; ha = Đông Cao Sơn.<br /> - Về tổng quan, các kết quả nghiên cứu đã chỉ ra<br /> 10,0 m; hp = 3,0 m thì kol = 0,571.<br /> 2) Khi phía sau và phía trước tường lấp các rằng, thành phần chủ yếu của đất đá xít thải gồm<br /> loại vật liệu khác nhau nhưng có góc ma sát chủ yếu các loại đá phong hóa (cát kết, bột kết, sét<br /> trong như nhau, nghĩa là  p  a , C = const, các kết) có độ bền cơ học không cao và lẫn trong đó<br /> một lượng nhỏ đất từ bề mặt của tầng phủ, ước<br /> kích thước tường đã cho trước nên tỷ số hp/ha<br /> chiếm khoảng 10% tổng số vật liệu thải [3], [5].<br /> cũng không đổi nên B = const, hệ số ổn định<br /> - Về thành phần khoáng hóa của đá xít thải:<br /> quy ước chỉ phụ thuộc vào giá trị trọng lượng<br /> Thành phần khoáng hóa của đá xít thải ở bãi<br /> thể tích của các vật liệu lấp  a và  p . Nghĩa là,<br /> thải Đông Cao Sơn được dẫn ra ở bảng 3.1 [3].<br /> khi  a càng lớn và  p càng nhỏ thì A càng nhỏ<br /> Như vậy, thành phần chủ yếu của đá xít thải là<br /> và tương ứng là kol càng nhỏ và ngược lại. oxyt silic SiO2 (77,12%), sau đó là oxyt nhôm<br /> Ví dụ: (9,40%), oxyt sắt (4,47%),…<br /> Khi  p  a = 400 ;  a = 18 kN/m3;  p = 18 - Về thành phần cỡ hạt của đá xít thải: Theo<br /> kN/m3; ha = 10,0 m; hp = 3,0 m thì kol = 0,571; các kết quả nghiên cứu [3], [5], loại hạt có kích<br /> Khi  p  a = 400 ;  a = 22 kN/m3;  p = 18 thước lớn hơn 50 mm (nhóm A) chiếm đến xấp<br /> kN/m3; ha = 10,0 m; hp = 3,0 m thì kol = 0,467. xỉ 90% tổng khối lượng của các mẫu đá xít thải.<br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 59<br />  Ngoài ra, các hạt có kích thước > 100 mm MPa [3]. Như vậy, tuy đá xít thải có cường độ<br /> chiếm hơn (70÷75)% trong nhóm A [3]. Nếu xét không cao như một số loại đá thiên nhiên,<br /> tỷ lệ khi tổng hợp phân loại các cỡ hạt của đá xít nhưng cũng gần bằng cường độ của một số đá<br /> thải ở bãi thải Đông Cao Sơn thì các hạt có kích thiên nhiên có cường độ trung bình [3]. Theo<br /> thước > 100 mm cũng chiếm khoảng 70% của Tiêu chuẩn [2], việc phân loại đá phụ thuộc mức<br /> tổng khối lượng mẫu. độ cứng chắc của đá, và đá xít thải có thể được<br /> - Về cường độ chịu nén của bản thân viên xếp vào loại “Đá cứng chắc”. Loại vật liệu như<br /> đá xít thải: Cường độ chịu nén của bản thân viên thế có thể làm vật liệu lấp sau tường và làm nền<br /> đá xít thải dao động trong khoảng (70 ÷ 90) các công trình kè bờ dạng tường chắn.<br /> Bảng 3.1. Thành phần khoáng hóa của đá xít thải ở khu vực Cẩm Phả - Quảng Ninh [3]<br /> Kết quả trung<br /> Số TT Chỉ tiêu Đơn vị Phương pháp thử<br /> bình<br /> 1 SiO2 % 77,12<br /> 2 Fe2O3 % 4,47<br /> 3 KMn % 4,42<br /> 4 Al2O3 % 9,40<br /> 5 TiO2 % 0,26<br /> TCVN 7131-2002<br /> 6 K2O % 1,67<br /> 7 Na2O % 0,16<br /> 8 CaO % 0,84<br /> 9 MgO % 0,80<br /> 10 SO3 % 0,02<br /> <br /> 3.2. Các kết quả thí nghiệm chuyển về Phòng Thí nghiệm LAS-XD72 thuộc<br /> Để phục vụ mục đích nghiên cứu, tác giả Trường Đại học Công nghệ GTVT để thí<br /> cùng các cộng sự đã tiến hành điều tra, khảo sát nghiệm. Kết quả thí nghiệm một số chỉ tiêu của<br /> nhiều khu vực rộng lớn trong bãi thải Đông Cao đá xít thải được thể hiện trong bảng 3.2 [5].<br /> Sơn, sau đó tiến hành lấy mẫu, bảo quản và<br /> Bảng 3.2. Tổng hợp giá trị các đại lượng đã được thí nghiệm [5]<br /> TT Đại lượng Giá trị trung bình<br /> 1 Khối lượng riêng (hạt) của đá xít thải (T/m3) 2,6813<br /> 2 Khối lượng thể tích của đá xít thải (T/m3) 1,5618<br /> 3 Khối lượng thể tích đẩy nổi của đá xít thải (T/m3) 0,9690<br /> 4 Độ hút nước (%) 0,7816<br /> <br /> Trong bảng 3.2, đáng chú ý nhất là giá trị thải cũng tương đối nhỏ hơn so với của cát và<br /> trung bình của độ hút nước của đá xít thải bằng đá hộc.<br /> 0,7816. Điều đó thể hiện mức độ phong hóa 4. PHÂN TÍCH HIỆU QUẢ KINH TẾ -<br /> của đá xít thải không lớn. Đá hoàn toàn có thể KỸ THUẬT KHI TẬN DỤNG ĐÁ XÍT<br /> chịu được lâu dài trong nước mà không bị phá THẢI THAY THẾ ĐÁ HỘC VÀ CÁT LẤP<br /> hoại. Ngoài ra, khối lượng thể tích của đá xít SAU TƯỜNG CHẮN CỨNG<br /> <br /> <br /> 60 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019<br />  4.1. Hiệu quả kỹ thuật cứng với chiều cao 10 m về ổn định và nội lực<br /> Để đánh giá hiệu quả kỹ thuật của kết cấu theo các phương án vật liệu lấp sau tường với<br /> tường chắn cứng khi tận dụng đá xít thải lấp sau giả định là ở khu vực tỉnh Quảng Ninh. Các kết<br /> công trình thay thế cát và đá hộc, tác giả và các quả tính toán và so sánh giá trị các đại lượng<br /> cộng sự đã tiến hành tính toán một tường chắn được dẫn ra trong các bảng 4.1 và 4.2 [5].<br /> Bảng 4.1. So sánh kết quả tính toán về ổn định, về ứng suất pháp đáy<br /> ở tường chắn cứng theo các phương án vật liệu lấp với mực nước cao [5]<br /> <br /> Đại lượng xét P/A lấp cát P/A lấp đá hộc P/A lấp đá xít thải<br /> <br /> Hệ số ổn định về lật k l 2,499 100% 4,643 185,79% 3,444 137,81%<br /> <br /> Hệ số ổn định trượt phẳng ktr 1,224 100% (–)12,506 - 3,135 256,12%<br /> <br /> Hệ số ổn định tổng thể kmin 1,495 100% 1,665 111,37% 1,603 107,22%<br /> <br /> Độ lệch tâm ở đáy tường e(m) 0,707 100% – 0,092 - 0,281 39,75%<br /> <br />  max (kPa) 167,952 100% 108,993 64,89% 124,376 74,05%<br /> <br />  min (kPa) 28,851 100% 90,660 314,23% 69,887 238,76%<br /> <br /> <br /> Như vậy, nếu lấy các giá trị của các đại tường chắn cứng khi lấp đá xít thải là 3,135, lớn<br /> lượng xác định được theo phương án lấp cát làm gấp 2,56 lần so với hệ số ổn định của tường<br /> chuẩn (100%) để so sánh, ta thấy: chắn cứng khi lấp cát (1,224).<br /> - Các hệ số ổn định về lật kl và kmin khi lấp - Các giá trị của ứng suất pháp lớn<br /> đá hộc đạt tương ứng là 185,79% và 111,37% so nhất  max ở đáy tường khi so với phương án lấp<br /> với các hệ số ổn định của tường chắn cứng khi cát tương ứng chỉ là 64,89% khi lấp đá hộc và<br /> lấp cát, trong khi lấp đá xít thải các hệ số này 74,05% khi lấp đá xít thải và được phân bố<br /> tương ứng đạt 137,81% và 107,22%. đều hơn.<br /> - Đặc biệt, hệ số ổn định về trượt phẳng của<br /> Bảng 4.2. So sánh kết quả tính toán về ổn định, về ứng suất pháp đáy<br /> ở tường chắn cứng theo các phương án vật liệu lấp với mực nước thấp [5]<br /> <br /> Đại lượng xét P/A lấp cát P/A lấp đá hộc P/A lấp đá xít thải<br /> Hệ số ổn định về lật k l 3,521 100% 5,817 165,21% 4,470 126,95%<br /> Hệ số ổn định trượt phẳng ktr 2,354 100% (–) 4,060 - 7,797 331,22%<br /> Hệ số ổn định tổng thể kmin 1,374 100% 1,677 122,05% 1,509 109,82%<br /> Độ lệch tâm ở đáy tường e (m) 0,278 100% – 0,262 - 0,056 20,14%<br />  max (kPa) 190,669 100% 193,577 101,53% 154,490 81,03%<br />  min (kPa) 107,731 100% 113,223 105,10% 138,114 128,20%<br /> <br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 61<br />  Hình 4.1. Sự thay đổi của các hệ số ổn định Hình 4.2. Sự thay đổi của các hệ số ổn định khi<br /> khi mực nước cao: 1- đối với kl; 2- đối với kmin mực nước thấp: 1- đối với kl; 2- đối với kmin<br /> <br /> Từ các bảng 4.1 và 4.2 có thể thể hiện sự nước thấp luôn lớn hơn  max trong trường hợp<br /> thay đổi giá trị của các hệ số ổn định trên mực nước cao do tác dụng đẩy nổi của nước.<br /> hình 4.1, 4.2, còn sự thay đổi của các ứng + Khi mực nước thấp và lấp đá xít thải, ứng<br /> suất pháp lớn nhất ở đáy tường được thể hiện suất pháp lớn nhất ở đáy tường  max nhỏ hơn<br /> trên hình 4.3. nhiều so với trường hợp lấp đá hộc (xem bảng<br /> 4.2 và hình 4.3).<br /> 4.2. Hiệu quả về kinh tế<br /> Để đánh giá hiệu quả về kinh tế của tường<br /> chắn cứng khi tận dụng đá xít thải lấp sau công<br /> trình thay thế cát và đá hộc, phải tính khối lượng<br /> và giá thành của mỗi phương án vật liệu lấp.<br /> Kích thước của tường và phạm vi lấp của các<br /> phương án được thể hiện trên các hình 4.4, 4.5,<br /> 4.6 [5].<br /> Khi tính toán giá thành các phương án,<br /> đơn giá vật liệu được lấy theo các tài liệu<br /> [6], [7].<br /> Hình 4.3. Sự thay đổi giá trị các ứng suất Các kết quả tính toán và so sánh khối lượng<br /> pháp lớn nhất ở đáy tường chắn cứng: và giá thành các phương án vật liệu lấp được<br /> 1- khi mực nước cao; 2- khi mực nước thấp dẫn ra trong bảng 4.3. Một cách trực quan, trên<br /> hình 4.7 thể hiện việc so sánh giá thành của các<br /> Từ các kết quả trên đây có thể nhận xét phương án vật liệu lấp ở dạng cột [5]. Có thể<br /> như sau: nhận xét như sau:<br /> + Hệ số ổn định trong trường hợp lấp đá xít - Khối lượng phương án lấp đá hộc là<br /> thải luôn cao hơn trường hợp lấp cát. ít nhất, khối lượng phương án lấp cát là<br /> + Khi cùng loại vật liệu lấp, ứng suất pháp nhiều nhất.<br /> lớn nhất ở đáy tường  max trong trường hợp mực - Giá thành của phương án lấp cát là đắt<br /> <br /> 62 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019<br /> nhất và giá thành của phương án lấp đá xít thải phương án lấp cát và bằng 32,54% giá thành của<br /> là rẻ nhất, chỉ bằng 23,97% giá thành của phương án lấp đá hộc.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 4.4. Kết cấu và kích thước tường Hình 4.5. Kết cấu và kích thước tường<br /> chắn cứng khi sử dụng cát lấp chắn cứng khi sử dụng đá hộc lấp<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 4.6. Kết cấu và kích thước tường Hình 4.7. So sánh giá thành của<br /> chắn cứng khi sử dụng đá xít thải các phương án vật liệu lấp sau tường<br /> ở dạng cột<br /> Bảng 4.3. So sánh khối lượng và giá thành các phương án vật liệu lấp sau tường [5]<br /> <br /> Đại lượng P/A lấp cát P/A lấp đá hộc P/A lấp đá xít thải<br /> <br /> Khối lượng<br /> 106,77 100% 93,75 87,81% 102.23 95,75%<br /> (m3)<br /> Giá thành<br /> 61.932.960 100% 44.993.025 73,65% 14.846.890 23,97%<br /> (đ/mét dài)<br /> <br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 63<br />  5. KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ [2] TCVN 4253:2012. Công trình thuỷ lợi –<br /> Từ các kết quả đánh giá hiệu quả kinh tế - kỹ Nền các công trình thuỷ công – Yêu cầu thiết kế.<br /> thuật của kết cấu dạng tường chắn cứng khi tận [3] Phạm Huy Khang, Nguyễn Hữu Trí, Đỗ<br /> dụng đá xít thải lấp sau công trình thay thế cát Văn Thái (2015), “Nghiên cứu sử dụng vật liệu<br /> và đá hộc có thể khẳng định rằng, việc sử dụng đất đá thải tại các mỏ than ở Cẩm Phả - Quảng<br /> đá xít thải thay cho cát và đá hộc trong các kết Ninh và khả năng sử dụng chúng trong xây<br /> cấu này đem lại hiệu quả rất lớn cả về kỹ thuật dựng đường ô tô”, Tạp chí Giao thông vận tải,<br /> và kinh tế. Về kỹ thuật, dùng đá xít thải lấp gây số tháng 11.<br /> ra nội lực luôn nhỏ hơn khi lấp cát và luôn ổn [4] Trà Vân, “Cát nhân tạo Thiên Nam: Sự<br /> định hơn cát, còn về giá thành thì luôn rẻ hơn lựa chọn cho các nhà thầu uy tín”, Báo THANH<br /> cát và đá hộc rất nhiều. TRA, 25/02/2017.<br /> Kết quả nghiên cứu sẽ góp phần giải quyết [5] Nguyễn Văn Vi và nnk (2018), Nghiên<br /> bài toán tận thu tài nguyên, khắc phục tình trạng<br /> cứu tận dụng vật liệu đá xít thải thay thế cát<br /> ngày càng khan hiếm cát và đá hộc, giảm thiểu<br /> và đá hộc để tạo ra kết cấu kè bờ và công<br /> ô nhiễm môi trường và giảm khả năng gây ra tai<br /> trình bến cảng có hiệu quả kinh tế-kỹ thuật<br /> họa của các bãi đá xít thải ở Quảng Ninh.<br /> cao, Đề tài NCKH&CN cấp Bộ GTVT, mã số<br /> Đề nghị các chủ đầu tư (cả Doanh nghiệp<br /> DT184058.<br /> Nhà nước và tư nhân) chú trọng đến việc sử<br /> [6] Sở Xây dựng tỉnh Quảng Ninh. Văn<br /> dụng đá xít thải trong xây dựng, yêu cầu các nhà<br /> bản số 3618/2018/CBG-SXD ngày<br /> thầu tư vấn thiết kế phải đưa phương án sử dụng<br /> 08/10/2018: Công bố giá vật tư, vật liệu, máy,<br /> đá xít thải vào hồ sơ lựa chọn phương án kết cấu<br /> thiết bị xây dựng trên địa bàn tỉnh Quảng<br /> và phải coi là một phương án quan trọng nhất.<br /> Ninh quý III năm 2018.<br /> [7] Sở Xây dựng tỉnh Quảng Ninh. Quyết<br /> TÀI LIỆU THAM KHẢO<br /> định số 3666/QĐ-SXD ngày 07/12/2016 về<br /> [1] TCVN 9152:2012. Công trình thủy Công bố định mức vận chuyển vật liệu xây<br /> lợi – Quy trình thiết kế tường chắn công trình dựng bằng đường bộ và đường thuỷ trên địa bàn<br /> thủy lợi. tỉnh Quảng Ninh.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Người phản biện: GS.TS. ĐỖ NHƯ TRÁNG<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 64 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019<br />